Luận án Nghiên cứu các giải pháp hợp lý để tận thu dầu trong cát kết Mioxen hạ, mỏ Bạch Hổ

 làm giàu bằng khí hóa lỏng (LPG) với các tỷ lệ khác nhau. Để có được kết quả 
đánh giá đúng mức hiệu quả thu hồi dầu cần phải có những thí nghiệm mô phỏng lại 
toàn bộ quá trình đẩy dầu trên mẫu lõi tại điều kiện vỉa đang nghiên cứu. Kết quả 
đánh giá thành công trên thí nghiệm s là một bước tiến quan tr ng trước khi áp 
dụng trên mỏ. ính chính ác của các thí nghiệm phụ thuộc h àn t àn và việc 
chuẩn b mẫu. iệc chuẩn b t t t ng công đ ạn thí nghiệm mới đảm bả được chất 
lượng nghiên cứu. v y các bước chuẩn b thí nghiệm được tiến hành như sau 
3.1.1. M 
 au khi lựa ch n đ i tượng nghiên cứu là tầng chứa cát kết Mioxen hạ, mỏ 
Bạch Hổ các mẫu lõi được lấy và lựa ch n ch ph hợp với đ nh hướng ban đầu. 
 ác mẫu lõi sau khi kh an c t đầu mẫu ch th t ph ng sa ch khi gh p nhiều mẫu 
với nhau tạ thành một mẫu hợp phần hình trụ dài (Hình 3.1). Mẫu hợp phần 
(c mp sit c r ) này s là mẫu đại diện ch vỉa đ nh áp dụng b m p. 
Hình 3 Ch n 
59 
 ác mẫu sau khi kh an c t được chiết rửa bằng toluene trên thiết b s hl 
ch đến khi trên dung môi không đổi màu thì d ng lại. au đó mẫu này được đưa 
và chiết rửa bằng dung môi m than l. uá trình chiết rửa này nhằm h à tan các 
mu i c n sót lại tr ng mẫu lõi. hỉ đến khi thử nước dung môi bằng mu i it rat 
bạc mà không có kết tủa thì quá trình chiết rửa mới d ng lại. 
 ác mẫu lõi sau khi chiết rửa ng được ch và tủ sấy và sấy tại nhiệt độ 
(70
0
C) tr ng th i gian t i thiểu là gi . Mẫu sau khi đ sấy khô được ếp và 
d sicat r giữ ch mẫu không b ẩm và để nguội. Độ thấm và r ng của mẫu lõi này 
được đ trên thiết b M của Mỹ tại Ph ng thí nghiệm lý đất đá của iện 
 ầu khí iệt am. àn bộ kết quả đ được trình bày Bảng 3.1. 
B ng 3.1. B n CM 
STT Thề h ỗ 
 ỗng, 
Độ ỗng 
,% 
Độ hấ kh 
Ka,md 
Độ hấ ỏng 
Kl,md 
Tỷ ọng 
GD,g/cc 
1 12,718 22,4 15,6 13,2 2,63 
2 12,573 21,9 37,7 33,9 2,62 
3 13,218 23,0 36,1 32,3 2,62 
4 10,569 25,0 545 544 2,62 
5 14,717 29,1 632 621 2,64 
6 15,572 26,2 404 398 2,63 
7 10,628 20,9 24,2 21,5 2,63 
8 14,797 24,7 17,8 14,9 2,64 
9 18,978 30,5 741 726 2,63 
10 9,364 22,5 37,2 32,5 2,63 
11 9,579 23,1 148 142 2,68 
12 9,571 22,1 152 146 2,67 
13 13,054 24,3 249 242 2,65 
14 11,189 24,5 93,3 87,4 2,66 
15 11,396 27,0 390 382 2,66 
16 13,160 28,8 645 627 2,66 
17 7,725 19,3 42,6 39,0 2,68 
18 13,020 28,7 726 714 2,66 
19 10,267 24,4 101 94,3 2,65 
20 12,134 23,5 97,6 90,9 2,65 
Trong toàn bộ mẫu này một s mẫu được lựa ch n ch các thí nghiệm một 
s mẫu c n lại s được làm mẫu dự ph ng. ính chất c bản của mẫu hợp phần 
d ng tr ng thí nghiệm như sau 
60 
 Độ thấm trung bình Kl : 206 md 
 Độ r ng trung bình : 29,1 % 
 B h à nước ban đầu : 26,8 % 
3.1.2. M ư h 
Mẫu dầu và khí được lấy tại giếng kh an giàn M P-9 của tầng chứa cát 
kết Mioxen hạ. àn bộ bình khí lít và bình dầu cc được lấy liên tục khi 
áp suất bình đ ổn đ nh. Điều kiện tại th i điểm lấy mẫu như sau 
 Pbình đ = 12 bar. 
 Tbình đ = 50
o
C. 
 nước = 21,4 %. 
 GOR = 75,5 m
3 tấn. 
 ại ph ng thí nghiệm của iện ầu Khí iệt am t àn bộ s bình dầu và 
khí được kiểm tra chất lượng trước khi đưa và ph n tích. Kết quả kiểm tra chất 
lượng như sau (Bảng 3.2a, 3.2b): 
B ng 3 Chấ ư nh 
Ký hiệu chai 
mẫu 
Điều kiện bình tách Điều kiện ph ng thí nghiệm 
Áp suất 
(Bar) 
 hiệt độ 
(
o
C) 
Áp suất 
(Bar) 
 hiệt độ 
(
o
C) 
 hất lỏng thu 
hồi 
01 
02 
03 
12 
12 
12 
50 
50 
50 
11,8 
11,8 
11,6 
50 
50 
50 
0 
0 
0 
B ng 3 Kh nh 
Ký hiệu chai 
mẫu 
Điều kiện bình tách Điều kiện ph ng thí nghiệm 
Áp suất 
(Bar) 
Nhiệt độ 
(
o
C) 
Áp suất 
(Bar) 
 hiệt độ 
(
o
C) 
 hất lỏng thu 
hồi 
A – 4580 
A – 13621 
A – 13631 
A – 13634 
A –05650 
A – 06101 
12 
12 
12 
12 
12 
12 
50 
50 
50 
50 
50 
50 
12,25 
12,25 
12,40 
12,40 
12,25 
12,25 
50 
50 
50 
50 
50 
50 
0 
0 
0 
0 
0 
0 
61 
 àn bộ s mẫu dầu và khí được kiểm tra chất lượng. ếu mẫu lấy không đạt 
yêu cầu s b l ại bỏ. Mẫu dầu và mẫu khí đạt yêu cầu được đ thành phần trên máy 
đ s c ký khí. Kết quả đ thành phần dầu và khí bình đ được trình bày trên Hình 
3.2, 3.3 và 3.4. 
 ựa và thành phần dầu khí đ được tỷ suất khí dầu tại bình đ tỷ suất khí 
dầu của dầu bình đ tại ph ng thí nghiệm tỷ tr ng dầu tỷ tr ng khí và một s thông 
s khác được d ng và tr ng các tính t án để tái tạ dầu vỉa. ới hệ s pha trộn 
giữa dầu và khí bình tách tính được dầu vỉa được tái tạ v t lý dựa và những điều 
kiện lấy mẫu. àn bộ thành phần khí bình đ và thành phần dầu tái tạ được trình 
bày Bảng 3. . Mẫu dầu sau khi tái tạ được đ các thông s v t lý tại điều kiện 
vỉa. àn bộ kết quả đ các thông s này trình bày Bảng 3.4. 
H nh 3.2. B k kh kh nh 
H nh 3.3. B k kh kh h nh 
min10 20 30 40
pA
0
2000
4000
6000
8000
10000
12000
 FID1 A, (DETAI\DT-00004.D)
min5 10 15 20 25
pA
0
2000
4000
6000
8000
 FID1 A, (DETAI\DT-00003.D)
62 
H nh 3.4. B k h nh h n nh 
B ng 3.3. Th nh h n kh nh h nh h n 
Th nh h n 
Kh nh 
(% mol) 
(% mol) 
CO2 0,040 0,021 
N2 0,360 0,166 
C1 71,667 34,552 
C2 13,267 7,995 
C3 9,902 8,500 
I-C4 1,107 1,361 
N-C4 2,284 3,603 
I-C5 0,427 1,085 
N-C5 0,438 1,502 
C6 0,269 2,566 
C7+ 0,239 38,649 
B ng 3.4. C h ng 
Th ng G 
Áp suất b t Pb t 150 bar 
 hiệt độ vỉa vỉa 105
0
C 
Hệ s thể tích khí Bg @150bar 0,01 
Hệ s thể tích dầu Bo @150bar 1,32 
 ỷ tr ng dầu @350bar 0,7671 
 ỷ tr ng dầu @0bar 0,87 
 ỷ suất khí dầu G 79 (m3/m3) 
Độ nhớt dầu vỉa @0bar 2,9 mPa.s 
Độ nhớt dầu vỉa @150bar 1,45 mPa.s 
Độ nhớt dầu vỉa @350bar 2 mPa.s 
min0 25 50 75 100 125 150 175
pA
0
50
100
150
200
250
300
 FID1 A, (DETAI\DT-00005.D)
63 
3 Th ngh ấ ộn n h 
 hí nghiệm tìm áp suất trộn lẫn t i thiểu MMP (Minimum Misibility 
Pressure) là thí nghiệm đ c biệt quan tr ng ch các thí nghiệm b m p khí và tính 
t án khả n ng áp dụng b m p khí. hí nghiệm này thực hiện nhằm tìm ra một áp 
suất trộn lẫn thấp nhất nhưng mang lại hiệu suất thu hồi dầu ca . hí nghiệm được 
tiến hành trên thiết b Misibility paratus của hãng Vince Technology (Pháp) được 
l p đ t tại iện ầu Khí iệt am và n m . 
3 M h ế h ngh 
 đồ cấu tạ và thiết b đ áp suất trộn lẫn t i thiểu được mô tả trên Hình 
3.5. hiết b này dựa trên c s d ng một cột cát nhồi dài t (slimtube). Slimtube 
là ng th p không rỉ mềm có đư ng kính là inch chứa cát ttawa -200 mesh. 
Chú thích: 1-B m Gils n P ; - Bình dung môi để chiết rửa ; -Bình khí 
C1; 4- Bình dầu ; - ột cát nhồi tr ng ng limtub ; - ửa sổ ch u áp ca ; 7- 
Bộ điều chỉnh đ i áp (Back pr ssur tranduc r); -B m tay tạ đ i áp P ; - Đồng 
hồ đ lượng khí thu hồi, 10- n điện tử đ lượng dầu thu hồi. 
H nh 3.5a. ơ ấ h ế ấ ộn n h 
1 
6 
7 
2 
3 
4 
8 
9 
10 
5 
64 
H nh 3.5b. Th ế ấ ộn n h 
Ống slimtube (chú thích 5-Hình 3.5a) có chiều dài t nhằm giảm ảnh 
hư ng của v ng trộn lẫn lên kết quả đ . Vùng trộn lẫn chính là ranh giới giữa v ng 
không trộn lẫn tới v ng trộn lẫn tr ng b m p khí với c chế trộn lẫn nhiều lần 
(trình bày trong phần 1.2.2.2). Bên cạnh đó kích cỡ của ng ảnh hư ng tới hiện 
tượng ph n tỏa dạng ngón. Vì v y thiết b này thư ng làm bằng ng inch. Độ 
r ng của ng cát nhồi này là tới tuy không ảnh hư ng tới kết quả đ nhưng 
độ thấm của nó s ảnh hư ng rất nhiều đến kết quả đ d độ chênh áp giữa đầu ng 
và cu i ng. ới ng slimtub như thiết kế và b m p khí t trên u ng s đảm bả 
ch khí qu t h àn t àn dầu tr ng ng. 
Đầu cu i của ng slimtub được n i với một cửa sổ ch u áp ca (chú thích 6-
Hình 3.5a) để có thể quan sát quá trình đẩy qu t dầu tr ng ng tại các cấp áp suất 
khác nhau. r ng một s trư ng hợp b m p khí có thể quan sát được đới trộn lẫn 
nh màu s c của dầu thay đổi. G n tiếp sau cửa sổ là bộ điều chỉnh áp suất đầu ra 
(Back pressure tranducer-PVC300). Áp suất tại đ y chính là cấp áp suất cần đ ch 
thí nghiệm chạy trên thiết b này. 
Phần cu i c ng của thiết b này được thiết kế g n ngay sau bộ chỉnh áp suất 
đầu ra. Đó là thiết b đ lượng khí và dầu đẩy ra t ng slimtub . Khí th át ra t dầu 
và khí b m p được đ bằng thiết b đ thể tích khí (gas m t r- FQT400) (chú thích 
9, 10 trên Hình 3.5a). Lượng dầu chết thu được đựng tr ng ng đ ng ( 2) có độ 
65 
chính ác đến , cc. r ng su t quá trình thí nghiệm c n điện tử s ghi lại lượng 
dầu thu hồi tr ng ng đ ng. àn bộ hệ th ng được điều khiển bằng máy tính. ác 
thông s về áp suất lưu lượng b m p nhiệt độ độ chênh áp lượng khí dầu thu 
được tr ng quá trình b m p đều được tự động ghi lại trong máy tính th th i gian. 
 hư v y lượng dầu và khí đẩy ra tr ng thí nghiệm được kiểm s át ch t ch . 
Một máy b m Gilson d ng không đổi (P1) với áp suất t i đa có thể đạt tới 
 bar được điều khiển tự động bằng máy tính. Lưu lượng d ng có thể đạt t i đa là 
 cc phút. B m này đư c thiết kế b m dung d ch dầu thủy lực ch u áp và ch u 
nhiệt. ung d ch này được b m đẩy phía dưới pist n của các bình th p đựng dầu 
(C2), khí (C1) và dung môi để rửa ( 3) (chú thích 2, 3, 4 trên Hình 3.5a). 
3 Q nh h ngh 
Mẫu dầu và khí được lấy tại giếng kh an giàn M P-9 của tầng chứa cát 
kết Mi en hạ mỏ Bạch Hổ sau khi kiểm tra chất lượng thành phần và đưa và 
ph n tích để đ các thông s v t lý tại điều kiện vỉa được sử dụng ch thí nghiệm 
tìm áp suất trộn lẫn t i thiểu MMP. 
Mẫu dầu và khí sau khi nạp đầy và bình chứa khí và bình chứa dầu 
được l p đ t tr ng buồng đ t để gia nhiệt và đưa về điều kiện vỉa bằng cách n ng t 
t áp suất đầu và b i b m Gils n P đẩy dầu lên đỉnh cột cát nhồi tr ng ng 
slimtube và nâng áp suất đầu ra bằng b m tay tạ đ i áp P với điều kiện áp suất 
đầu và luôn nhỏ h n áp suất đầu ra tr ng quá trình n ng áp. Bình chứa khí 
được cô l p b i hệ th ng van đỉnh của bình chứa khí ( ) tr ng quá trình b m 
đẩy dầu. ng m i cấp áp suất b m dầu là bar. uá trình n ng áp tiến hành đến 
khi dầu được b m t đỉnh cột cát u ng dưới với áp suất 19 bar và áp suất đầu ra 
được đ t 200 bar. ầu được b m p liên tục tr ng nhiều gi nhằm đảm bả cột 
cát tr ng ng slimtub được b h a h àn t àn và không c n sót không khí tr ng 
t àn bộ hệ th ng. uá trình thí nghiệm b m p khí để tìm áp suất trộn lẫn t i thiểu 
được tiến hành sau khi các thông s ổn đ nh tại điều kiện nhiệt độ vỉa là 105oC và 
áp suất b h a dầu là bar. 
66 
 m thí nghiệm được thực hiện lần lượt tại cấp áp suất b m p khác nhau 
là: 200 bar, 280 bar, 310 bar, 360 bar và 380 bar. au khi áp suất b m đẩy dầu ổn 
đ nh tại m i cấp áp suất bình dầu được cô l p b i hệ th ng van đỉnh của bình 
dầu (NV204). Sử dụng b m Gils n P1 b m p khí đồng hành (khí hyd r carb n) t 
bình khí lên đỉnh cột cát nhồi để đẩy dầu và tìm áp suất trộn lẫn t i thiểu nhưng 
có hiệu suất thu hồi dầu cao nhất lần lượt tại m i cấp áp suất. Khí qu t dầu tr ng 
 ng slimtub qua cửa sổ quan sát (LG ) đến đầu ra của bộ điều chỉnh áp suất đầu 
ra (Back pressure tranducer-PVC300). Khi áp suất b m p khí lớn h n áp suất đầu ra 
của bộ điều chỉnh áp suất, lượng dầu và khí được thu hồi tại phần cu i của thiết b 
bằng ng đ ng và đ b i c n điện tử và đồng hồ đ khí tại m i cấp áp suất của thí 
nghiệm. Chúng ta có thể quan sát quá trình đẩy qu t dầu tr ng ng slimtube tại các 
cấp áp suất khác nhau qua cửa sổ ch u áp ca (chú thích 6-Hình 3.5a). ại điểm áp 
suất trộn lẫn t i thiểu khí s uyên thủng qua dầu và có thể quan sát được b i sự 
thay đổi màu s c của dầu tại th i điểm này. au khi quá trình thí nghiệm kết thúc, 
t àn bộ hệ th ng được làm sạch bằng bình dung môi C3. 
3 Kế q h ngh 
Kết quả đ tại ph ng thí nghiệm được trình bày lần lượt trên các Hình 3.6a, 
3.6b, 3.6c, 3.6d, 3.6e. 
Kết qủa bơm ép trên slimtube tại áp suất 380 bar
0
5000
10000
15000
20000
25000
30000
35000
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2
Thể tích khí bơm ép, PV
T
hể
 t
íc
h 
kh
í 
th
u 
hồ
i,
 c
c
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
T
hể
 t
íc
h 
dầ
u 
th
u 
hồ
i,
 P
V
Thể tích khí thu hồi Thể tích dầu thu hồi
Kết qủa bơm ép trên slimtube tại áp suất 360 bar
0
5000
10000
15000
20000
25000
30000
35000
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2
T
hể
 t
íc
h 
kh
í 
th
u 
hồ
i,
 c
c
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
Thể tích khí bơm ép, PV
T
hể
 t
íc
h 
dầ
u 
th
u 
hồ
i,
 P
V
Thể tích khí thu hồi Thể tích dầu thu hồi
H nh 3.6 (a) 
H nh b) 
H nh 3.6 (b) 
67 
H nh 3.6 (e) 
H nh 3.6. Kế q h q ơ kh ấ ơ kh nh 
 Kết quả đ tìm áp suất trộn lẫn t i thiểu với cấp áp suất b m p được trình 
bày tr ng Bảng 3.5. 
B ng 3 5 Kế q h ngh 5 ấ ấ ơ 
Áp suất b m p (bar) 200 280 310 360 380 
Hệ s thu hồi dầu ( ) 58,8 77,6 85,3 95,3 96,7 
Kết quả thí nghiệm này được biểu diễn trên đồ th Hình 3.7. 
Kết qủa bơm ép trên slimtube tại áp suất 310 bar
0
5000
10000
15000
20000
25000
30000
35000
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2
Thể tích khí bơm ép, PV
T
hể
 t
íc
h 
kh
í 
th
u 
h
ồi
, c
c
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
T
hể
 t
íc
h 
d
ầu
 t
hu
 h
ồi
, P
V
Thể tích khí thu hồi Thể tích dầu thu hồi
Kết qủa bơm ép trên slimtube tại áp suất 280 bar
0
5000
10000
15000
20000
25000
30000
35000
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2
Thể tích khí bơm ép, PV
T
hể
 t
íc
h 
kh
í 
th
u 
hồ
i,
 c
c
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
T
hể
 t
íc
h 
dầ
u 
th
u 
hồ
i,
 P
V
Thể tích khí thu hồi Thể tích dầu thu hồi
H nh 3.6 (c) H nh 3.6 (d) 
Kết qủa bơm ép trên slimtube tại áp suất 200 bar
0
5000
10000
15000
20000
25000
30000
35000
0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2
Thể tích khí bơm ép, PV
T
h
ể 
tí
ch
 k
h
í 
th
u
 h
ồi
, 
cc
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
T
h
ể 
tí
ch
 d
ầu
 t
h
u
 h
ồi
, 
P
V
Thể tìch khí thu hồi Thể tìch dầu thu hồi
68 
200
310
280
380
360
0.4
0.5
0.6
0.7
0.8
0.9
1.0
200 250 300 350 400
Áp suất bơm ép, bar
H
ệ
 s
ố
 t
h
u
 h
ồ
i 
d
ầ
u
, 
p
đ
v
H nh .7. M q n h g ữ h h h ấ ơ 
3 Đ nh g kế q h ngh 
 hìn tổng thể các kết quả đ được trên Hình 3.6 ch thấy rằng áp suất b m 
 p càng ca thì điểm v t khí ảy ra càng muộn và hiệu suất thu hồi dầu càng ca . 
 ại áp suất b m p là bar thì hệ s thu hồi dầu chỉ và kh ảng , tuy nhiên 
với áp suất b m p đạt bar hệ s thu hồi dầu và kh ảng 95,3%. So sánh các 
kết quả thu hồi dầu ,8%, 77,6 %, 85, tư ng ứng với các áp suất b m p là 
bar bar bar; một điều rất dễ nh n biết là hiệu quả thu hồi dầu càng ca đ i 
với áp suất b m p càng lớn. Đ i với áp suất b m p nằm tr ng kh ảng t đến 
 bar thì khi t ng thêm áp suất b m p lên bar lượng dầu thu hồi đạt được và 
kh ảng . Khi s kết quả thu hồi dầu tại các cấp áp suất ca h n là và bar 
thì lượng dầu thu hồi được là , và ,7 . Kết quả này ch thấy hiệu quả thu 
hồi dầu chỉ và kh ảng , khi t ng thêm bar. õ ràng có sự khác biệt giữa hai 
miền áp suất khả sát. h lý thuyết ác đ nh áp suất trộn lẫn t i thiểu tại mục 
1.2. hai miền áp suất này là vùng không trộn lẫn với dầu và v ng trộn lẫn với dầu. 
Kết quả thu hồi dầu tại các cấp áp suất khác nhau được trình bày trên Hình 3.7 cho 
thấy điểm gia nhau giữa hai miền áp suất là bar. Hiệu quả thu hồi dầu t ng dần 
khi áp suất b m p t ng dần đến bar. ại áp suất b m p bar hiệu quả thu 
hồi dầu là ca nhất và áp suất b m p là t i thiểu. ới áp suất b m p này dầu đ 
được thu hồi hầu hết và vì thế có t ng áp suất b m p ca h n nữa thì lượng dầu thu 
hồi thêm không đáng kể. Áp suất này chính là áp suất trộn lẫn t i thiểu. Với áp suất 
b m p ca h n áp suất này khí b m p s trộn lẫn h àn t àn với dầu. Điều này có 
MMP=350 bar 
69 
thể giải thích là tại các cấp áp suất thấp khí vẫn chưa trộn lẫn với dầu hiệu quả đẩy 
dầu thay đổi chủ yếu là d sự thay đổi sức c ng bề m t giữa pha khí và pha dầu. ức 
c ng bề m t chuyển dần t ca đến thấp và s bằng khi khí đạt điều kiện trộn lẫn 
với dầu. Đ i với các áp suất b m p trên áp trộn lẫn t i thiểu hiệu quả thu hồi dầu 
nhỏ h n lần s với sự thay đổi của áp suất b m p dưới áp suất trộn lẫn t i thiểu. 
 kết quả này ch thấy áp suất bar là áp suất trộn lẫn t i thiểu của b m p khí 
đồng hành với chính dầu của vỉa này. 
 rên thực tế áp suất trộn lẫn t i thiểu có thể dự đ án bằng các phần mềm mô 
phỏng MG ( mput r M d ling Gr up) và các công thức tính t án. uy nhiên 
kết quả đ thực tế trên thiết b thí nghiệm không tr ng với áp suất dự đ án. hạy 
chư ng trình MG áp suất trộn lẫn t i thiểu dự đ án kh ảng bar ca h n s 
với thực tế thí nghiệm là bar được trình bày phụ lục 2. Kết quả tính t án th 
 bbas and Khalid ( ) dựa và thành phần dầu vỉa khí b m p tỷ tr ng dầu áp 
suất vỉa nhiệt độ vỉa thì ch kết quả là bar vẫn ca h n kết quả thí nghiệm và 
kh ảng bar. kết quả ch thấy rằng chư ng trình mô phỏng chỉ mang tính chất 
dự đ án mà thôi. 
Kết quả thí nghiệm ch thấy áp suất trộn lẫn t i thiểu này ca h n áp suất 
nứt vỡ thủy lực vỉa của tầng chứa Mi xen (320 bar) kh ảng bar (tại độ s u của 
vỉa là m). đó, để có thể áp dụng thành công b m p khí đ i với tầng chứa 
Mioxen hạ mỏ Bạch Hổ cần phải giảm áp suất trộn lẫn t i thiểu để ph hợp với điều 
kiện vỉa và b m p thực tế. h lý thuyết về áp suất trộn lẫn t i thiểu được trình 
bày phần 1.2.2 ch thấy cần phải pha trộn làm giàu khí đồng hành với khí gas hóa 
lỏng (LPG) h c khí H khác nhằm hạ hàm lượng methane (C1) u ng hay nói 
cách khác là nhằm mục đích hạ áp suất trộn lẫn t i thiểu u ng để nhỏ h n áp suất 
vỉa hiện tại và ph hợp với khả n ng thực tế. 
 ựa và thực tế khai thác tại mỏ Bạch Hổ ch thấy khí thấp áp tại khu vực 
mỏ đang b đ t bỏ hàng ngày rất l ng phí (khí tách b c 2 sau bình 100m3). ếu thu 
g m khí này để làm giàu ch khí b m p có thể mang lại hiệu quả kinh tế ca . ới 
thành phần khí thấp áp nêu ra trên Bảng 3.6, theo mô phỏng tỷ lệ khí thấp áp 
70 
với khí đồng hành (khí bình đ ) thì áp suất b m p đạt điều kiện trộn lẫn khí 
này s đạt đúng bằng áp suất vỉa hiện tại và kh ảng 253 bar (Kết quả chạy mô 
phỏng phụ lục 3). r ng trư ng hợp nếu được pha trộn bằng khí hóa lỏng (LPG) 
thì lượng khí hóa lỏng pha trộn và để đạt điều kiện b m p chỉ và kh ảng 17% và 
áp suất b m p đạt điều kiện trộn lẫn khí và kh ảng 251 bar (Kết quả chạy mô 
phỏng phụ lục 4). 
B ng 3.6 Th nh h n kh hấ kh g h ỏng ỏ B h H 
Th nh h n 
Kh hấ 
(% mol) 
Kh g h ỏng 
LPG (% mol) 
CO2 0,083 0,000 
N2 0,284 0,000 
C1 38,684 0,000 
C2 20,403 0,038 
C3 18,997 43,45 
I-C4 4,961 23,656 
N-C4 7,846 31,323 
I-C5 2,465 1,274 
N-C5 2,805 0,260 
C6 2,196 0,000 
C7+ 1,276 0,000 
3.3. Thí ngh h ấ ộn n h ằng ỷ h ộn khí hợ 
 kết quả mô phỏng trên tác giả đ tiến hành thí nghiệm trong phòng thí 
nghiệm để hạ áp suất trộn lẫn t i thiểu u ng. hí nghiệm này được thực hiện tư ng 
tự như thí nghiệm tìm áp suất trộn lẫn t i thiểu trên với khí đồng hành. Thành 
phần khí b m p được pha trộn 60% khí đồng hành với khí thấp áp và khí 
đồng hành được làm giàu bằng LPG với các tỷ lệ pha trộn khác nhau lần lượt là 5, 
10, 20, 30 và 40% mol. hí nghiệm được tiến hành lần lượt tại các cấp áp suất b m 
ép khác nhau là: 200 bar, 220 bar, 241 bar, 280 bar, 310 bar, 360 bar và 380 bar. 
Kết quả đ thí nghiệm hạ áp suất trộn lẫn t i thiểu giữa khí đồng hành 
với khí thấp áp và khí đồng hành được làm giàu bằng LPG được trình bày 
tr ng Bảng 3.7. 
71 
Kết quả thí nghiệm ch thấy khi trộn lẫn giữa khí đồng hành với 
khí thấp áp thì áp suất trộn lẫn t i thiểu đ hạ u ng bar thấp h n bar s với 
khi chưa pha trộn khí thấp áp ( bar) và thấp h n bar s với áp suất vỉa ban 
đầu là bar. uy nhiên hiệu quả thu hồi dầu cũng giảm u ng đáng kể tại t ng 
cấp áp suất b m p tư ng ứng s với trư ng hợp b m p khí đồng hành (hay khí 
bình đ ). ại áp suất b m p là bar thì hệ s thu hồi dầu chỉ và kh ảng 5,8% 
thấp h n s với trư ng hợp b m p khí đồng hành, còn với áp suất b m p là 
38 bar lượng dầu thu hồi và kh ảng 84,0 thấp h n 2,7 s với trư ng hợp 
b m p khí đồng hành. 
B ng 3.7. Kế q h ngh 7 ấ ấ ơ 
Á ấ 
(bar) 
H h h , % 
40% khí 
thấp áp 
5 % LPG 10% LPG 20% LPG 30% LPG 40% 
LPG 
200 55,8 58,2 66,1 80,5 87,6 90,5 
220 63,2 66,1 74,2 86,1 90,9 92,5 
241 72,1 73,4 81,4 90,3 93,5 94,3 
280 79,3 83,5 91,0 94,8 96,5 97,2 
310 80,5 89,4 94,1 96,9 97,8 97,9 
360 83,4 94,1 96,9 97,8 97,9 98,0 
380 84,0 95,2 97,1 98,0 98,0 98,0 
 T kết qu