Luận án Nghiên cứu kích thước tối ưu và hợp lý ống nâng cho các giếng Gaslift ở mỏ Bạch Hổ

ạng gấp khúc, nên giả thiết x = giá trị sản lượng của giếng (SL), 
ta có th viết: 
Y = a(SL)
3 
+ b(SL)
2 
+ cSL + d (2.4) 
Đạo hàm theo th i gian hàm số (2.4), ta có: 
dY/dt = 3ad(SL)
2
/dt + 2bd(SL)/dt + c (2.5) 
Từ (2.5) ta thấy: d(SL)/dt chính là bằng giá trị lưu lượng của giếng, 
phương trình (2.5) có dạng sau: 
Y’(t) = A*Q2 + B*Q + c (2.6) 
Theo lý thuyết Catastrophe, đi m cân bằng là những đi m mà Y’(t) = 0 
v i mọi t và khi đạo hàm bậc hai (2.6) có: 
Y’’(t)= 2A*Q + B (2.7) 
và nhận được đi m t i hạn, tại đi m t i hạn này sẽ cho thấy chính là 
th i đi m mà hệ thống động học xuất hiện sự thay đổi trạng thái một cách đột 
ngột khi (2.6) bằng 0 tại một vài giá trị của Q và đổi dấu. Khi (2.7) bằng 0 thì 
xuất hiện đi m uốn. 
Như vậy, trạng thái động học của hệ thống “Giếng - Vỉa” sẽ đột ngột 
thay đổi trạng thái khi thỏa mãn điều kiện trên. 
Phương trình (2.6) có dạng: 
f(x) = ax
2 
+ bx + c (2.8) 
37 
 V i x = Q là các số liệu từ thực tế. 
Căn cứ vào tập hợp các giá trị Q sẽ xác định được các hệ số a, b, c của 
phương trình (2.8), theo phương pháp bình phương khoảng cách nhỏ nhất. 
 Phương pháp bình phương khoảng cách nhỏ nhất đã được nhà toán học 
ngư i Đức Carl Friedrich Gaus đưa ra vào năm 1795, đã được trình bày kỹ 
trong giáo trình Toán học cao cấp, tập III của Bộ Giáo dục và Đào tạo. 
 Bản chất toán học của phương pháp bình phương khoảng cách nhỏ nhất 
có th tóm lược như sau. Từ các kết quả thí nghiệm, hoặc từ các kết quả đo 
được trong thực tế, ta có các cặp tương quan yi theo xi tuân theo một hàm giải 
tích y = f(x) nhất định. Tương quan giữa các đại lượng có th là tuyến tính 
hoặc phi tuyến. Vì đây là tương quan thực nghiệm nên các cặp giá trị xi, yi 
tương ứng chắc chắn không nằm trên cùng một đư ng đồ thị mà có sự sai 
lệch nhất định. Gọi độ sai lệch đó là d, ta có: 
 d1 = y1 - f(x1); 
d2 = y2 - f(x2); 
 .. . 
dn = yn - f(x1) (2.9) 
Phương pháp bình phương khoảng cách nhỏ nhất là tìm một đư ng y = 
f(x) khả dĩ nhất, tức là đi qua gần nhất tất cả các đi m xi, yi, sao cho: 
F = d1
2
 + d2
2
 + ... + dn
2
 (2.10) là nhỏ nhất. 
Bình phương 2 vế của các phương trình trong hệ (2.9) và cộng vế theo 
vế, ta có: 
 ∑( ( ))
 (2.11) 
Hay: 
 ∑( 
 )
 (2.12) 
38 
Đ xác định được phương trình (2.8), ta coi a, b và c là các ẩn số và xác 
định đi m cực ti u của hàm F, có nghĩa là tìm giá trị nhỏ nhất của tổng bình 
phương các giá trị d. Chính vì vậy, phương pháp này gọi là phương pháp bình 
phương khoảng cách nhỏ nhất. 
Tác giả đã sử dụng phần mềm trên nền tảng EXCEL đ xác định các 
giá trị a, b, c. Và từ đó cũng xác định được giá trị của ∆. 
Đ ki m nghiệm tính chính xác của việc sử dụng phần mềm này, tác 
giả đã vẽ bi u đồ phân bố các số liệu thực tế đó lên hệ tọa độ đề - các 
(Descartes). Hiện nay phần mềm EXCEL đã lập sẵn các phương trình cho 
tương quan tuyến tính và phi tuyến, trong đó tương quan phi tuyến bao gồm 
hàm số mũ, hàm logarit, hàm đa thức bậc cao, hàm lũy thừa, .v.v, sau khi 
vẽ đư ng trendline, click vào ô “Display Equation on chart” sẽ xuất hiện 
phương trình hồi quy của các tương quan này (ứng v i các giá trị a, b, c). [5] 
 Tập hợp các giá trị xi = Qi sẽ được lấy giá trị trung bình hàng tháng 
trong số liệu đo thực tế v i n = 5 như sau: 
 - Bộ số thứ nhất: M1(Q(1), Q(2),... Q(5)) 
 - Bộ số thứ hai: M2(Q(2), Q(3),... Q(6)) 
 ...................................................................................................... 
 - Bộ số thứ j: Mj(Q(j), Q(j+1),... Q(j+4)) 
 V i mỗi một bộ số sẽ tìm được 1 giá trị a, b, c và . V i đại lượng 
cho phép chúng ta đánh giá một cách khách quan về trạng thái làm việc của 
giếng trên quan đi m bền động học. Khi > 0, phương trình (2.8) có 2 nghiệm 
riêng biệt và khi = 0 phương trình (2.8) có một nghiệm duy nhất, điều này 
có nghĩa là hệ động học nghiên cứu có tính ổn định và bền động học cao, tức 
là trạng thái hoạt động của đối tượng nghiên cứu có tính ổn định và bền vững 
trên quan đi m bền động lực học. Còn khi < 0 thì phương trình (2.8) không 
có nghiệm hay nói cách khác là phương trình (2.8) có nghiệm ảo, điều này 
39 
tương ứng v i trạng thái của hệ thống đã rơi vào trạng thái mất tính ổn định 
và tính bền động. Điều này có nghĩa là hệ thống "giếng-vỉa" của giếng khai 
thác dầu bằng phương pháp gaslift đã rơi vào trạng thái kém bền hay mất tính 
ổn định của nó. Điều này cũng có nghĩa là hiệu suất làm việc của giếng sẽ 
kém hiệu quả. 
Kết quả được trình bày ở phần phụ lục. 
2.1.3 Kết quả nghiên cứu 
Kết quả tính toán theo lý thuyết Catastrophe của các giếng khai thác 
dầu bằng phương pháp gaslift được trình bày trong các đồ thị ở phần phụ lục. 
Dư i đây trình bày một số kết quả tính toán đi n hình cho các khu vực 
và đối tượng khai thác khác nhau của mỏ. 
+ Đối v i các giếng có đư ng kính ống nâng l n 
Hình 2.2 Kết quả tính toán giá trị theo th i gian khai thác 
của giếng 9007 
-1000
-800
-600
-400
-200
0
200
400
600
800
1000
-1800
-1300
-800
-300
200
700
1200
1700
3/1/12 22/2/12 12/4/12 1/6/12 21/7/12 9/9/12 29/10/12 18/12/12 D
el
ta
L
ư
u
 l
ư
ợ
n
g
 k
h
ai
 t
h
ác
Q
Delta
40 
Hình 2.3 Kết quả tính toán giá trị theo th i gian khai thác 
của giếng 10005 
+ Đối v i tầng móng Vòm bắc: 
Hình 2.4 Kết quả tính toán giá trị theo th i gian khai thác 
của giếng 90 
-10000
-8000
-6000
-4000
-2000
0
2000
4000
6000
8000
10000
-3000
-2000
-1000
0
1000
2000
3000
5/1/12 24/2/12 14/4/12 3/6/12 23/7/12 11/9/12 31/10/12 20/12/12 D
el
ta
L
ư
u
 l
ư
ợ
n
g
 k
h
ai
 t
h
ác
Q
Delta
-500
-300
-100
100
300
500
700
900
5/2007 11/2007 6/2008 12/2008 7/2009 1/2010 8/2010 3/2011 9/2011 4/2012
Thời gian, tháng
K
h
ố
i 
lư
ợ
n
g
 d
ầ
u
 k
h
a
i 
th
á
c
, 
tấ
n
-200000
-100000
0
100000
200000
300000
400000
G
iá
 t
ri
 D
e
lt
a
Q2 - Q1
Sản lượng khai thác trung bình hàng tháng
Delta
41 
Hình 2.5 Kết quả tính toán giá trị theo th i gian khai thác 
của giếng 140 
+ Đối v i tầng móng Trung tâm: 
Hình 2.6 Kết quả tính toán giá trị theo th i gian khai thác 
của giếng 479 
+ Đối v i tầng Oligoxen dư i: 
-2500
-2000
-1500
-1000
-500
0
500
1000
1500
2000
2500
5/2007 9/2008 1/2010 6/2011 10/2012
Thời gian, tháng
K
h
ố
i 
lư
ợ
n
g
 d
ầ
u
 k
h
a
i 
th
á
c
, 
tấ
n
-1000000
-800000
-600000
-400000
-200000
0
200000
400000
600000
800000
1000000
G
iá
 t
rị
 D
e
lt
a
Q2 - Q1
Sản lượng khai thác trung bình hàng tháng
Delta
-200
-100
0
100
200
300
400
500
600
Thời gian, tháng
K
h
ố
i 
lư
ợ
n
g
 d
ầ
u
 k
h
a
i 
th
á
c
, 
tấ
n
-100000
-50000
0
50000
100000
150000
200000
250000
300000
G
iá
 t
r
ị 
D
e
lt
a
Q2 - Q1
Sản lượng khai thác trung bình hàng tháng
Delta
42 
Hình 2.7 Kết quả tính toán giá trị theo th i gian khai thác 
của giếng 68 
+ Đối v i tầng Oligoxen trên: 
Hình 2.8 Kết quả tính toán giá trị theo th i gian khai thác 
của giếng 1013 
+ Đối v i tầng Mioxen Vòm Trung tâm: 
-3000
-2000
-1000
0
1000
2000
3000
5/2007 9/2008 1/2010 6/2011 10/2012
Thời gian, tháng
K
h
ố
i 
lư
ợ
n
g
 d
ầu
 k
h
ai
 t
h
ác
, 
tấ
n
-750000
-550000
-350000
-150000
50000
250000
450000
650000
G
iá
 t
rị
 D
el
ta
Q2 - Q1
Sản lượng khai thác trung bình hàng tháng
Delta
-400
-200
0
200
400
600
5/2007 11/2007 6/2008 12/2008 7/2009 1/2010 8/2010 3/2011 9/2011 4/2012
Thời gian, tháng
K
h
ố
i 
lư
ợ
n
g
 d
ầ
u
 k
h
a
i 
th
á
c
, 
tấ
n
-40000
-20000
0
20000
40000
60000
G
iá
 t
rị
 D
e
lt
a
Q2 - Q1
Sản lượng khai thác trung bình hàng tháng
Delta
43 
Hình 2.9 Kết quả tính toán giá trị theo th i gian khai thác của giếng 28 
+ Đối v i tầng Mioxen Vòm Bắc: 
Hình 2.10 Kết quả tính toán giá trị theo th i gian khai thác của giếng 
917 
2 2 Đánh giá trạng thái hoạt động của giếng gaslift 
Tất cả các kết quả tính toán đều cho thấy một quy luật chung là giá trị 
ở các giếng khai thác bằng phương pháp gaslift thay đổi dấu liên tục từ giá trị 
dương sang giá trị âm khi có sự thay đổi đáng k giá trị lưu lượng khai thác 
dầu. Điều này cho phép khẳng định rằng trạng thái hoạt động của hệ thống 
"giếng-vỉa" của các giếng khai thác bằng phương pháp gaslift luôn làm việc 
-150
-100
-50
0
50
100
150
4/2007 8/2008 12/2009 5/2011 9/2012
Thời gian, tháng
K
h
ố
i 
lư
ợ
n
g
 d
ầ
u
 k
h
a
i 
th
á
c
, 
tấ
n
-8000
-6000
-4000
-2000
0
2000
4000
6000
8000
G
iá
 t
rị
 D
e
lt
a
Q2 - Q1
Sản lượng khai thác trung bình tháng
Delta
-800
-300
200
700
1200
4/2007 8/2008 12/2009 5/2011 9/2012
Thời gian, tháng
K
h
ố
i 
lư
ợ
n
g
 k
h
a
i 
th
á
c
 d
ầ
u
, 
tấ
n
-400000
-200000
0
200000
400000
600000
800000
G
iá
 t
rị
 D
e
lt
a
Q2 - Q1
Sản lượng khai thác trung bình hàng tháng
Delta
44 
trong trạng thái bất ổn định, kém bền vững. Trong tất cả các bi u đồ, đư ng 
màu đỏ th hiện giá trị Delta ( ) và đư ng màu xanh đậm là hiệu ( Q = Q2 -
Q1) của giá trị lưu lượng sau trừ cho giá trị lưu lượng ngay trư c nó. Mối 
tương quan giữa giá trị Delta và Q gần như theo một quy luật là khi Q > 0 
thì giá trị Delta 0. 
Ở khoảng th i gian đầu của giai đoạn chuy n giếng sang chế độ khai 
thác bằng gaslift, mối tương quan giữa giá trị Delta và Q th hiện khá rõ nét. 
Sự chuy n đổi trạng thái của giếng ngay tức thì. Điều này cũng dễ hi u là 
trong giai đoạn đầu năng lượng vỉa còn khá cao nên v i th i đi m dầu được 
khai thác vượt quá gi i hạn bền động của hệ thống thì trạng thái bền vững của 
hệ thống ngay lập tức chuy n từ trạng thái ổn định sang trạng thái mất ổn 
định. Nhưng khi giá trị Q nhỏ hơn 0, tức là lưu lượng khai thác dầu tại th i 
đi m xem xét thấp hơn giá trị trư c đó thì năng lượng vỉa được hồi phục ngay 
lập tức và trạng thái của hệ thống lại trở về trạng thái bền vững và ổn định. 
Nhưng khi năng lượng vỉa suy kiệt theo th i gian, thì khả năng hồi 
phục trạng thái của hệ thống cũng bị ảnh hưởng đáng k . Tức là hệ thống phải 
mất một th i gian nhất định m i quay về được trạng thái ổn định và bền động. 
2 3 Kết luận 
Trên cơ sở kết quả nghiên cứu về tầng chứa mỏ Bạch Hổ, cụ th là tính 
chất lưu biến của dầu, tính chất vật lý đá chứa và đặc biệt là nghiên cứu thủy 
động học tầng chứa, cũng như đư ng kính ống nâng và nghiên cứu đánh giá 
trạng thái hoạt động của hệ thống "giếng-vỉa" các giếng gaslift trên quan đi m 
bền động học, cho phép đưa ra một số kết luận như sau: 
- Mô tả được bức tranh tổng th về tính chất riêng biệt của tổ hợp các 
thành phần trong hệ thống "Giếng - Vỉa" cũng như đư ng kính ống nâng, các 
chế độ công nghệ và tính chất thủy động học của vỉa và chất lỏng khai thác là 
45 
những thành phần không th tách r i nhau, mà chúng có sự tác động trực tiếp 
lẫn nhau tạo nên một hệ thống động học hết sức phức tạp. 
- Kết quả nghiên cứu về tính chất thủy động học của vỉa, chất lỏng khai 
thác và môi trư ng đá chứa là cơ sở quan trọng trong việc tính toán lựa chọn 
cấu trúc thiết bị lòng giếng và chế độ công nghệ tối ưu trong môi trư ng thực 
của giếng. 
- Kết quả nghiên cứu và đánh giá trạng thái hoạt động của giếng khai 
thác bằng phương pháp gaslift trên quan đi m bền động học cho phép khẳng 
định hệ thống "Giếng - Vỉa" là một hệ thống có tính phức tạp cao. Trạng thái 
động học của các giếng gaslift hiện nay có tính bền động kém, mức độ ổn 
định thấp. 
46 
Chƣơng 3 
NGHI N CỨU, TÍNH TOÁN, XÂY DỰNG CÁC BẢN ĐỒ ĐỒNG 
MỨC CHỈ SỐ KHAI THÁC (PI) 
3 1 Các yếu tố ảnh hƣởng đến khả năng khai thác của giếng 
 3.1.1 Dòng chảy của chất lưu vào giếng. 
Dòng chảy của chất lỏng trong giếng phản ánh trạng thái động năng của 
vỉa, đ tính toán khả năng làm việc của giếng gaslift v i lưu lượng chất lỏng 
đã biết cần thiết phải tính đến áp suất vỉa ở đáy giếng khai thác. Việc so sánh 
này có th thực hiện v i việc sử dụng các số liệu về sự thay đổi áp suất của 
vỉa chứa sản phẩm trong giai đoạn nghiên cứu khai thác và bi u đồ chỉ báo 
của giếng, mà hình dạng của nó hoàn toàn phụ thuộc vào đặc tính chuy n 
động của chất lỏng khai thác trong vỉa, nghĩa là phụ thuộc vào sự có mặt của 
các pha thấm khác nhau trong dòng thấm. 
 Lưu lượng giếng trong điều kiện chuy n động ổn định của chất lỏng 
theo phương nằm ngang hư ng tâm dư i áp suất theo định luật tuyến tính 
được tính theo cách dư i đây. 
 Định luật tuyến tính thấm, hay định luật Darcy, dư i dạng vi phân được 
viết như sau: 
dr
dPk
v

 (3.1) 
trong đó: v - vận tốc thấm; k - độ thấm; - độ nh t của chất lỏng trong 
điều kiện vỉa;dP - sự biến thiên của áp suất; dr - sự thay đổi khoảng cách từ 
giếng. 
Vận tốc thấm có th bi u diễn bằng sự phụ thuộc sau: 
F
Q
v (3.2) 
 trong đó: Q - lưu lượng ổn định của giếng; F – tiết diện thấm. 
Từ hai công thức (3.1) và (3.2), ta có: 
47 
dr
dPk
F
Q

 (3.3) 
Diện tích thấm là diện tích xung quanh của hình trụ: F = 2 rhe, v i h là 
bề dày hiệu dụng của vỉa. Thay F vào công thức (3.3) tacó: 
dr
dPk
rh
Q
e 
 2
 (3.4) 
Biến đổi (4.4),ta được: 
dP
Q
kh
r
dr e

2
 (3.5) 
Lấy tích phân của phưong trình (3.5) v i gi i hạn của r từ giá trị trị Gr 
đến
AR còn áp suất P có gi i hạn từ giá trị Pđ đến Pv: 
 
A
G
V
đ
R
r
P
P
e dP
Q
kh
r
dr 2
 (3.6) 
Công thức Diupi sẽ có dạng như sau: 
2 ( )
ln
g v đ
L
A
G
kh P P
Q
R
r

 (3.7) 
Trong đó: rG - bán kính của giếng; RA - bán kính ảnh hưởng của giếng; 
QL – lưu lượng chất lỏng; Pv - áp suất vỉa; Pđ- áp suất đáy giếng. 
 Trong trư ng hợp dòng chảy vào đáy giếng là dòng dầu nhiễm khí, thì 
do ở môi trư ng rỗng áp suất sụt giảm thấp hơn áp suất bão hoà nên những 
bọt của chất khí hòa tan trong chất lỏng được giải phóng. Chế độ thấm như 
vậy được gọi là chế độ khí hòa tan. Bằng việc so sánh những kết quả thí 
nghiệm thấm của chất lỏng nhiễm khí và chất lỏng tách khí cho thấy rằng, ở 
cùng một lưu lượng chất lỏng thì áp suất trong chuy n động của chất lỏng 
nhiễm khí sụt giảm nhanh hơn. Cũng như trong sự thấm xảy ra ở điều kiện áp 
suất xung quanh giếng l n hơn áp suất bão hòa thì càng gần giếng áp suất 
càng giảm mạnh hơn. 
48 
Nếu sự thấm xảy ra là của chất lỏng một pha hay của hỗn hợp dầu và 
nư c thì sự phụ thuộc giữa lưu lượng và chênh lệch áp suất vỉa và áp suất đáy 
mang tính chất tuyến tính. 
Giá trị RAv i mức độ tương đối chính xác được tính bằng nửa khoảng 
cách trung bình giữa giếng tính toán và các giếng lân cận. Bán kính quy đổi rG 
phụ thuộc đồng th i vào phương pháp mở vỉa và những đặc tính của vỉa ở 
vùng cận đáy giếng. Đ đánh giá rG có th dựa trên các số liệu khảo sát giếng 
bằng phương pháp phục hồi áp suất dựa trên các số liệu thu được về độ dẫn 
thuỷ và độ dẫn áp của đá chứa. Sai số cho phép trong khi tính rG rất l n, bởi 
vì chỉ số khai thác phụ thuộc vào )rRln( GA , sự thay đổi rG lên hàng chục phần 
trăm dẫn đến sự thay đổi kết quả cuối cùng trên thực tế v i cấp độ nhỏ. 
Nói chung, những thông số xác định hệ số tỷ lệ giữa QL và đv PPP 
trong (3.7), phụ thuộc vào P, chính nó làm nảy sinh tuyến tính của mối 
tương quan hàm số QL( P). 
Tương ứng v i những yếu tố vật lý dẫn đến tính phi tuyến, là sự hiện 
diện của pha khí tự do trong chất lỏng thấm, độ nứt nẻ của đá chứa, độ thấm 
của nó có th phụ thuộc chủ yếu vào P, sự xuất hiện những tính chất phi 
Newton của chất lỏng vỉa, đặc tính nhiều phân l p của đối tượng khai thác và 
hàng loạt yếu tố khác. 
Sự phụ thuộc QL( P) có th được xác định một cách trực tiếp bằng 
những số liệu đo của áp suất vỉa, của lưu lượng và áp suất đáy tương ứng ở 
những chế độ ổn định khác nhau của quá trình khai thác giếng. Th i gian đặt 
chế độ m i cần phải đủ đ áp suất trong vùng bị ảnh hưởng bởi tác động của 
giếng được ổn định. 
3.1.2 Chỉ số khai thác (PI) 
Từ (3.7) ta có: 
49 
2
ln
gL
Av đ
G
khQ
RP P
r

 (3.8) 
Hầu hết các thông số ở phía bên tay phải là không đổi, nên ta đưa 
chúng vào một hệ số duy nhất gọi là PI (Productivity Index): 
L
v đ
Q
PI
P P
 (3.9) 
Đây là đặc tính quan trọng nhất th hiện khả năng làm việc của giếng. 
Chỉ số khai thác PI giảm trong quá trình khai thác giếng và phụ thuộc vào 
tổng sản phẩm và chế độ khai thác. 
Phương trình (3.9) th hiện dòng chảy chất lỏng vào giếng tỷ lệ thuận 
v i mức độ giảm áp. Nó là một đư ng thẳng trên đồ thị có trục tung là áp suất 
và trục hoành là lưu lượng như trên hình (3.1). Đi m đầu của đư ng thẳng PI 
là đi m có tung độ bằng áp suất trung bình của vỉa (lưu lượng bằng 0), đi m 
cuối tại hoành độ Qmax (áp suất đáy bằng 0). 
Hình 3.1 Đư ng PI trong giếng 
Á
p
 s
u
ất
 đ
áy
 P
đ
Lưu lượng chất lưu QL 
Pv 
Qmax 
50 
 Việc sử dụng công thức (3.9) đ nghiên cứu, tính toán các đại lượng là 
khá đơn giản. Nếu áp suất vỉa trung bình Pvvà PI được biết, ta sẽ biết được 
lưu lượng dòng chảy của chất lưu. PI của giếng có th được tính toán từ các 
thôngsố đo của vỉa, hoặc bằng cáchtính toántừ các thông số lưu lượng của 
dòng chảy. 
Trong công trình nghiên cứu của Vôghen đã đưa ra những số liệu tính 
toán chỉ số khai thác của giếng ở chế độ khí hòa tan phụ thuộc vào lưu lượng 
dầu. Sự chuy n động một chiều đối xứng trục của hỗn hợp trong vỉa v i độ 
bão hòa nư c ổn định (chỉ có nư c và dầu di chuy n) đã được xem xét và 
nghiên cứu. Hiện tượng tách pha do trọng trư ng được cho là không cơ bản. 
Những tính toán được tiến hành v i các loại dầu có độ nh t khác nhau và yếu 
tố khí khác nhau. Các dạng hàm phụ thuộc của độ thấm tương đối vào độ bão 
hòa cũng được nghiên cứu và thiết lập mối tương quan giữa lưu lượng chất 
lỏng tương ứng v i giá trị cực đại của lưu lượng (khi chênh áp cực đại) v i 
tương quan áp suất đáy tương ứng v i áp suất vỉa. Rõ ràng những sự phụ 
thuộc được đưa ra dư i dạng đó rất gần nhau ở điều kiện áp suất vỉa khác 
nhau trong cùng một giai đoạn của quá trình khai thác (ở cùng một tương 
quan của hệ số thu hồi dầu tích luỹ so v i khối lượng chất lưu trong vỉa). 
Công trình nghiên cứu của Vogel được công bố vào tháng giêng năm 
1968, đề xuất giải pháp cho việc xác định đư ng cong hiệu suất dòng chảy 
IPR (inflow performance relationship) trong một vỉa dầu khí. Ông đã tính 
toán cho các loại dầu khác nhau, khác nhau về tỉ lệ khí – dầu (GOR), khác 
nhau về độ thấm tương đối, khác nhau về mức độ nhiễm bẩn, .v.v.. Tính 
toán của ông trong 21 điều kiện của vỉa cho thấy các đư ng IPR thư ng có 
một hình dạng cong tương tự nhau. 
Trên cơ sở các tính toán đó, sự phụ thuộc bậc hai (phương trình không 
thứ nguyên) được đưa ra như sau: 
51 
 (
) (
) (3.10) 
 [45, tr. 23] 
Từ phương trình (3.10), giải ra ta được: 
6,1
)QQ1(2,304,02,0
P
P max
v
đ
 (3.11) 
Kết hợp (3.9) v i (3.10), ta có: 
 2max [1 0,2( ) 0,8( ) ]đ đ
v đ v đ v v
Q P PQ
PI
P P P P P P
 (3.12) 
Thay công thức (3.11) vào (3.12) cho phép ta xác định PI như là một 
hàm số của lưu lượng dầu. 
Trong phần tính toán chỉ số khai thác PI của các giếng gaslift ở mỏ 
Bạch Hổ, tác giả cũng đã sử dụng các công thức trên. 
Bằng các phép toán gi i hạn, ta cũng có th xây dựng đư ng cong chỉ 
báo Q(Pđ) của giếng trên cơ sở PI và Pv đã biết. Tuy nhiên, trong luận án của 
mình, tác giả không đi sâu vào phần nghiên cứu này. 
3 2 Kết quả nghiên cứu và tính toán chỉ số khai thác PI 
Kết quả tính toán trên cơ sở lý thuyết và các số liệu thực tế của các 
giếng khai thác dầu bằng phương pháp gaslift ở mỏ Bạch Hổ cho các khu vực 
và đối tượng khai thác khác nhau của mỏ. 
- Đối v i tầng móng vòm Trung tâm: 
Bảng 3.1 Kết quả tính toán PI cho các giếng tầng Móng vòm Trung tâm 
Giếng 
Mực thủy 
tĩnh 
(m) 
Số liệu theo khai thác 
PI 
Pvỉa 
(at) 
P đáy 
(at) 
Ql 
(m3/ng) 
Qkhí 
(m3/ng) 
402 205,8 80,2 489 3,894 
421 2054 250,3 181,5 265 14000 3,856 
422 1639 282,9 231,8 452 23000 8,851 
2004 1891 229,6 192,0 438 20000 11,661 
408 2432 284,7 204,5 494 6,158 
52 
430 1727 225 198 208 9000 7,703 
425 3004 248,5 16